Keinotekoisten kohdunkaulan levyproteesien väsymystä testaavan kiinnittimen biomimeettinen suunnittelu, osa 2

3.3. Väsymyksen simulointi ja väsymiskoe

Kuva 7 näyttää puhtaan Ti DCI:n väsymisajan ääriviivat kohdunkaulan selkärangan C5–C6 segmenteissä ja optimoidussa väsymystestauslaitteessa taivutustilassa. Puhtaan Ti DCI:n simuloidun väsymisajan minimit kohdunkaulan selkärangan segmenteissä C5–C6 ja väsymystestausvälineessä olivat 22,397 miljoonaa sykliä (N=107.3502 =22,397,{{12} }) ja 21,478 miljoonaa sykliä (N=107.332=21,478,000). Puhtaan Ti:n ja Ti6Al4V:n DCI:n väsymistuloksia kohdunkaulan selkärangan C5–C6 segmenteissä ja väsymystestauslaitteessa simuloitiin erilaisissa kuormitusolosuhteissa, kuten yhteenveto taulukosta 2. Titaaniseoksen simuloitu väsymisikä ylittää 80 miljoonaa sykliä taivutuksen aikana. Pidennys- ja sivutaivutusprosessissa sekä puhtaan titaanin että titaaniseoksen simuloitu väsymisikä ylittää 80 miljoonaa kertaa.

Cistanche voi toimia väsymystä ja kestävyyttä lisäävänä aineena, ja kokeelliset tutkimukset ovat osoittaneet, että Cistanche tubulosa -keittiö voi tehokkaasti suojata maksan maksasoluja ja endoteelisoluja, jotka ovat vaurioituneet painoa kantavissa uimahiirissä, säätelevät NOS3:n ekspressiota ja edistävät maksan glykogeenia. synteesiä, jolloin se tehostaa väsymystä. Fenyylietanoli-glykosideja sisältävä Cistanche tubulosa -uute voi merkittävästi vähentää seerumin kreatiinikinaasi-, laktaattidehydrogenaasi- ja laktaattitasoja ja lisätä hemoglobiini- (HB)- ja glukoositasoja ICR-hiirillä, ja tällä voi olla väsymystä ehkäisevä rooli vähentämällä lihasvaurioita. ja maitohapon rikastamisen viivyttäminen energian varastointia varten hiirillä. Yhdiste Cistanche Tubulosa Tablets pidensi merkittävästi painoa kantavaa uintiaikaa, lisäsi maksan glykogeenivarastoa ja alensi seerumin ureatasoa harjoituksen jälkeen hiirillä, mikä osoittaa sen väsymystä ehkäisevän vaikutuksen. Cistanchis-keite voi parantaa hiirten kestävyyttä ja nopeuttaa väsymyksen poistumista harjoitushiiristä, ja se voi myös vähentää seerumin kreatiinikinaasin nousua kuormituksen jälkeen ja pitää hiirten luustolihasten ultrarakenteen normaalina harjoituksen jälkeen, mikä viittaa siihen, että sillä on vaikutuksia. fyysisen voiman lisäämiseen ja väsymykseen. Cistanchis myös pidensi merkittävästi nitriitimyrkytettyjen hiirten eloonjäämisaikaa ja paransi sietokykyä hypoksiaa ja väsymystä vastaan.

Klikkaa henkisesti väsynyt

【Lisätietoja:george.deng@wecistanche.com / WhatsApp:8613632399501】

Puhtaan Ti:n ja Ti6Al4V:n DCI:iden väsymistestien tulokset väsymistestien sisällä saatiin erilaisissa kuormitusolosuhteissa käyttämällä Instron-8874-väsymistestikonetta, kuten taulukossa 2 on esitetty. Osoitettiin, että puhtaan Ti-DCI:n kokeellinen väsymisikä väsymistestauslaitteessa taivutusolosuhteissa oli 35,645 miljoonaa sykliä, kun taas puhtaiden Ti DCI:iden väsymiskesto muissa koeolosuhteissa sekä Ti6Al4V DCI:n väsymisikä kaikissa koeolosuhteissa oli yli 80 miljoonaa syklit.

4. Keskustelu

Ihmisen fysiologinen liike on monimutkaista, kattavaa ja yhteistyökykyistä, jota on vaikea esittää tarkasti. Sen päätoiminnot kuitenkin korostuvat jäljittelemällä ihmisen kaulanikamien pääasiallisia biologisia rakenteita ja ohjausperiaatteita.

4.1. Staattisen kuormituksen asetusten rationaalisuus

Huomionarvoista on, että 200 N on myös rutiininomaisesti suurin väsymisen puristusvoima, jota käytetään ACD-levyjen dynaamisissa testeissä ASTM F2346:n mukaisesti [21,29,30]. Kuormitusparametrien yhdistämiseksi biomekaanisissa testeissä ruumiinluovuttajilta saaduilla kaularangoilla sekä ASTM F2346:n mukaisissa staattisissa ja dynaamisissa testeissä voidaan saada ylimääräinen ekvivalentti momentti hienosäätämällä epäkeskinen etäisyys kuutiokappaleen 01 ja ACD:n keskipisteiden välillä äärellisen mittauksen aikana. elementtisimulaatiot staattisista ja väsymiskokeista. Esimerkiksi fleksioliikkeessä C5:n yläpinnalle kohdistettiin 1,8 Nm:n taivutusmomentti ja 73,6 N:n esikuormitus 6 mm:n epäkeskisellä etäisyydellä ACD:n implanttiasennon keskikohdan ja C5–C6 kohdunkaulan selkärangan segmenttien keskikohdan välillä. ; siksi kokonaiskuormitusmomentti oli 73,6 N×6 mm+1,8 Nm=2,242 Nm. ASTM F2346 -testimenetelmien mukaan samanlainen kattava kuormitus väsymistestaustelineeseen voidaan saavuttaa (eli 200 N×11,2 mm=2,240 Nm) vain säätämällä epäkeskoetäisyyttä voimakuormitusasennon välillä (kuutiomuoto). lohko 01) ja ACD:n keskikohta 11,2 mm:iin [29,33]. Samoin identtiset kokonaiskuormat voidaan saada joko ojennus- tai sivuttain taivutusliikkeisiin.

Samaan aikaan ylimääräinen ekvivalenttimomentti oli myös vakaa liikeprosessissa johtuen ACD-levyjen pienestä muodonmuutoksesta väsymistestissä. Ottaen huomioon koeolosuhteet ja ACD-levyjen erilaiset testausvaatimukset, yllä oleva latausmetodologia ei ole pelkästään järkevä, vaan myös helposti saavutettavissa.

4.2. Biomimeettisen väsymystestauslaitteen optimointi

Kun U-levyn 05 kimmokerroin saavutti arvon 70,000 MPa, DCI:n muodonmuutos oli 0,57 mm, mikä on sama arvo kuin DCI:llä ihmisen C5–C6 kohdunkaulan selkärangan kohdalla. segmentit, kuten kuvassa 3a esitetään. Erilaisten ehdokasmateriaalien joukosta 6061 Al-seos oli sopivin. Samanaikaisesti U-levyn 05 optimoitu paksuus ja leveys vahvistettiin 1 mm:ksi ja 30 mm:ksi kuvan 3b,c mukaisesti. Kuutiokappaleen 01 ja lieriömäisten lohkojen 02–04 geometrisilla kooilla ei ollut selvää vaikutusta DCI:n maksimimuodonmuutokseen, kuten kuvassa 4. Siksi lohkojen koot määritettiin kaulanikamien koot, kun taas sylinterimäisten lohkojen 02–04 keskikohdan ja U-levyn 05 takapään välisen etäisyyden tulee olla kalteva nikamavälilevyn ja nivelsiteiden väliseen etäisyyteen.

Biomimeettisen väsymystestauslaitteen optimoidut parametrit ovat seuraavat: 6061 Al-seos sopii U-levylle 05; U-levyn 05 paksuus ja leveys ovat 1 mm ja 30 mm; hydroksiapatiittitäytteinen epoksilohko 01 on 25 mm pitkä, 10 mm leveä ja 10 mm korkea kuutio; hydroksiapatiittitäytteisten epoksisylinterilohkojen 02–04 säde ja korkeus ovat 12 mm ja 10 mm; ja sylinterimäisten lohkojen 02–04 keskikohdan ja U-levyn 05 takapään välinen etäisyys on 50–55 mm.

Näitä kuormitusolosuhteita ja optimoitua kiinnitystä käyttämällä simuloidut tulokset DCI:n maksimiekvivalenttisesta jännityksestä kohdunkaulan C5–C6-segmenteissä ja väsymystestauskiinnikeessä tuottavat sarjan johdonmukaisuutta taivutus-, venymis- ja sivuttaista taivutusliikkeissä. kuten kuvassa 6 näkyy.

4.3. Biomimeettisen väsymystestauslaitteen turvallisuus

Valaisimen turvallisuus on sen perusta ja lähtökohta pitkien syklisten kuormitusjaksojen aikana. U-levyn ja lohkojen simuloidut väsymiskestot olivat yli 80 miljoonaa sykliä, kuten kuvassa 7 on esitetty. Lisäksi biomimeettisen väsymistestiuslaitteen vika ei ilmennyt 80-miljoonan syklin väsymyksen aikana. kokeiluja. Tästä syystä voidaan päätellä, että valaisin on erittäin turvallinen.

4.4. Biomimeettisen väsymystestauslaitteen ja kohdunkaulan luonnollisten osien välinen vastaavuus

Kuten kuvassa 5 näkyy, DCI:n kaareva osa on altis muodostamaan halkeamia lähteitä suurten jännitysten vuoksi; halkeamat voivat levitä vähitellen pitkien syklisen kuormituksen jaksojen aikana ja lopulta aiheuttaa DCI:n väsymismurtuman, kun sykliset ajat kertyvät sen väsymisiän yli.

Siinä tilanteessa, että DCI:n ekvivalenttijännitys ja muodonmuutos C5–C6 kohdunkaulan segmenteissä ovat lähes samat kuin biomimeettisessä väsymystestauslaitteessa, molempien väsymyssimulaatioiden tulokset osuvat hyvin yhteen koetulosten kanssa. DCI:n laskettu väsymisikä C5–C6 kaula-selkärangan segmenteissä ja väsymystestauslaitteessa olivat 22,397 miljoonaa sykliä ja 21,478 miljoonaa sykliä, mikä sopii hyvin yhteen kokeellisen 35,645 miljoonan syklin väsymisiän kanssa, kuten taulukosta 2 näkyy. On havaittavissa, että puhtaan Ti DCI:n simuloidut väsymiskestot ja mahdolliset väsymisvaurion kohdat olivat lähes samat riippumatta siitä, oliko se kiinnitetty C5–C6 kaularangan segmentteihin tai väsymystestauskiinnitykseen, kuten kuvassa 7 näkyy.

Lyhyesti sanottuna väsymystestaustelineessä olevat proteesit voivat saavuttaa ASTM F2346:n mukaisen kuormituksen alaisena toiminnallisesti vastaavan tuloksen kuin normaaleissa kohdunkaulan nikamissa olevilla biomekaanisilla kuormituksilla.

4.5. Biomimeettisen väsymystestauslaitteen rajoitukset

Tällä biomimeettisten väsymystestauslaitteiden tutkimuksella on kaksi rajoitusta. Ensinnäkin varsinainen kohdunkaulan liike ei sisällä vain taivutusta, venytystä, lateraalista taivutusta ja aksiaalista vääntöä, vaan myös yksittäisten liikekuvioiden yhdistelmiä fysiologian puitteissa. Biomekaaninen aksiaalinen vääntö ja esijännitys eivät voi vastata momenttia, joka liittyy kuutiokappaleen 01 pintaan kohtisuoraan puristusvoimaan, koska ne eivät ole yhteisessä tasossa. Siksi biomimeettinen kiinnitys ei voi täyttää vääntöolosuhteita koskevia vaatimuksia. Lisäksi biomimeettinen väsymystestausteline soveltuu vain yksittäisiin kuormituskuvioihin, kuten taivutukseen, venytykseen ja sivuttaiseen taivutukseen. Valitettavasti yksittäisiä kuormituskuvioita voidaan pitää kliinisesti epärealistisina.

Toiseksi, selkärangan liikkeiden lihasvoimia ei pidä laiminlyödä. Kuormittavassa selkärangassa olevat lihakset synnyttävät selkärangan reaktiovoimia, jotka voivat muodostaa suurimman osan selkärangan aksiaalisista puristus- ja leikkausvoimista, mikä edelleen vaikuttaa ACD-proteesien käyttöikään [34]. Samanaikaisesti takalihakset voivat auttaa tasapainossa taivutusasennossa; vastaavasti etulihakset toimivat samassa roolissa ojennusasennossa. Ne voivat vähentää alempien nivelten reaktiovoimia ja pitää selkärangan vakaana [35]. Nämä näkökohdat ovat tärkeitä ACD-proteesien kannalta, erityisesti kun käytetään dynaamista tai iskukuormitusta [36,37]. Valitettavasti lihasten välistä synergismiä on vaikea tutkia, koska in vitro -näytteet eivät pysty jäljittelemään lihasten roolia hyvin [34].

5. Johtopäätökset

Yhteenvetona voidaan todeta, että uusi näyteteline on suunniteltu testaamaan ACD-proteesien väsymiskäyttäytymistä sekä rakenteellisen että toiminnallisen bioniikan näkökulmasta. Suunnitellun biomimeettisen kiinnikkeen ja luonnollisten kohdunkaulan osien vastaavuus on varmistettu numeerisilla simulaatioilla ja mekaanisilla kokeilla. Tämä biomimeettinen väsymystestauslaite edusti normaalin ihmisen kohdunkaulan nikamien biomekaanisia ominaisuuksia huomattavalla tarkkuudella. Uusi näyteteline tarjoaa kätevän ja tarkan tavan tutkia ja arvioida ACD-proteesien väsymiskäyttäytymistä.

Tekijän panokset:XC, JB ja TW osallistuivat merkittävästi kokeiden suunnitteluun ja suunnitteluun. XC ja JB suorittivat kokeita ja kirjoittivat käsikirjoituksen. TW suoritti data-analyysit. Kaikki kirjoittajat ovat lukeneet käsikirjoituksen julkaistun version ja hyväksyneet sen.

Rahoitus:Tätä tutkimusta rahoittivat kansainvälinen tiede- ja teknologiayhteistyöohjelma (2018YFE0194100), Kiinan kansallinen luonnontieteellinen säätiö (51875231) ja Jiangsun korkeakoulujen ensisijaisen akateemisen ohjelman kehittäminen.

Institutionaalisen tarkastuslautakunnan lausunto:Ei sovellettavissa.

Ilmoitettu suostumus:Ei sovellettavissa.

Tietojen saatavuusilmoitus:Tutkimuksessa esitetyt alkuperäiset panokset sisältyvät artikkeliin; lisätiedustelut voi osoittaa vastaavalle kirjoittajalle.

Eturistiriidat:Kirjoittajat eivät ilmoittaneet eturistiriitaa.

Viitteet

1. Hilibrand, AS; Robbins, M. Viereisen segmentin rappeuma ja viereisen segmentin sairaus: selkärangan fuusion seuraukset? Spine J. 2004, 4, S190–S194. [CrossRef] [PubMed]

2. Matsumoto, M.; Okada, E.; Ichihara, D.; Watanabe, K.; Chiba, K.; Toyama, Y. Viereisen segmentin sairaus ja rappeuma kohdunkaulan etuosan dekompression ja fuusion jälkeen. Neurosurg. Q. 2010, 20, 15–22. [CrossRef]

3. Fiani, B.; Nanney, JM; Villait, A.; Sekhon, M.; Doan, T. Tutkimustutkimus: Aikajana, kokeet ja selkärangan levyn artroplastian tulevaisuuden suunnat. Cureus 2021, 13, 16739. [CrossRef] [PubMed]

4. Joaquim, AF; Makhni, MC; Riew, KD Näyttöön perustuva nivelleikkauksen käyttö kohdunkaulan rappeuttavassa levysairaudessa. Int. Orthop. 2019, 43, 767–775. [CrossRef] [PubMed]

5. Lee, H.; Lee, M.; Han, G.; Kim, H.; Song, J.; Na, Y.; Yoon, C.; Voi S.; Jang, T.; Jung, H. Mukautettava suunnittelu usean biomolekyylin jakelualustaan ​​tehostettuja osteogeenisia vasteita "räätälöidyn kokoonpanojärjestelmän" avulla. Bio-Des. Manuf. 2022, 5, 451–464. [CrossRef]

6. Lee, H.; Lee, M.; Cheon, K.; Kang, I.; Park, C.; Jang, T.; Han, G.; Kim, H.; Song, J.; Jung, H. Toiminnallisesti koottu metallialusta lego-tyyppiseksi moduulijärjestelmäksi, joka parantaa mekaanista virittävyyttä ja biomolekyylien toimitusta. Mater. Design. 2021, 207, 109840. [CrossRef]

7. Gloria, A.; Causa, F.; De Santis, R.; Netti, PA; Ambrosio, L. Uuden komposiittisen nikamavälilevyn proteesin dynaamiset-mekaaniset ominaisuudet. Mater. Med. 2007, 18, 2159–2165. [CrossRef]

8. Rosa, GL; Clienti, C.; Corallo, D. Uuden nikamavälilevyn proteesin suunnittelu. Mater. Tänään Proc. 2019, 7, 529–536. [CrossRef]

9. Barker, JB; Cronin, DS; Chandrashekar, N. Kohdunkaulan selkärangan segmenttien korkea pyörimisnopeus käyttäytyminen taivutuksessa ja laajentamisessa. J. Biomech. Eng. 2014, 136, 121004. [CrossRef]

10. Nuckley, DJ; Linders, DR; Ching, RP Ihmisen kaularangan kehitysbiomekaniikka. J. Biomech. 2013, 46, 1147–1154. [CrossRef]

11. Lou, J.; Hao, L.; Li, Y.; Ortopedia, DO; Sairaala, WC; University, S. Yhden uuden keinotekoisen kohdunkaulan levyproteesin biomekaaninen arviointi. Orthop. Biomech. Mater. Clin. Tutkimus 2016, 13, 10–13.

12. Patwardhan, AG; Havey, RM-proteesin suunnittelu vaikuttaa segmenttisesti kohdunkaulan kokonaisliikkeeseen kohdunkaulan levyn artroplastian jälkeen. euroa Spine J. 2020, 29, 2713–2721. [CrossRef]

13. Toen, CV; Melnyk, AD; Street, J.; Oxland, TR; Cripton, PA Sivusuuntaisen eksentrisyyden vaikutukset kaularangan epäonnistumiskuormitukseen ja vammoihin pään edessä tapahtuvissa vaikutuksissa. Ohio State Universityn 10. vuotuisen loukkaantumisbiomekaniikan symposiumin julkaisussa Columbus, OH, USA, 18.–20. toukokuuta 2014; s. 18.

14. Rezaei, A.; Giambini, H.; Carlson, KD; Xu, H.; Lu, L. Mekaaniset testausasetukset vaikuttavat selkärangan segmentin murtumien tuloksiin. J. Mech. Behav. Biomed. 2019, 100, 103399. [CrossRef]

15. Rahm, M.; Brooks, D.; Harris, J.; Hart, R.; Hughes, J.; Ferric, B.; Bucklen, B. Rintakehän stabiloiva vaikutus viereisen segmentin liikkeeseen ihmisen rintakehän kuoppaselkärangan thoracolumbar posterior -fiksaation jälkeen: Biomekaaninen tutkimus. Clin. Biomech. 2019, 70, 217–222. [CrossRef]

16. Mannen, EM; Friis, EA; Sis, HL; Wong, BM; Cadel, ES; Anderson, DE Rintakehä jäykistää rintarangan kuoppamallissa kehon painokuormalla dynaamisissa hetkissä. J. Mech. Behav. Biomed. 2018, 84, 258. [CrossRef] [PubMed]

17. Shen, FH; Woods, D.; Miller, M.; Murrell, B.; Vadapalli, S. Kaksoisrakenteen käyttö alentaa sauvan venymiä taivutuksessa ja sivuttaisessa taivutuksessa verrattuna kaksitankoisiin ja kaksisauvaisiin satelliittirakenteisiin ruumiinrangan korpektomiamallissa. Spine J. 2021, 21, 2104–2111. [CrossRef]

18. Holsgrove, TP; Mailia, AW; Gheduzzi, S. Fysiologisen kuormituksen soveltaminen dynaamisen, moniakselisen selkärangan simulaattorin avulla. Med. Eng. Phys. 2017, 41, 74–80. [CrossRef]

19. Phillips, FM; Geisler, FH; Gilder, KM; Reah, C.; Howell, KM; McAfee, PC Pitkän aikavälin tulokset USA:n puolelta tulevasta, satunnaistetusta kontrolloidusta kliinisestä tutkimuksesta, jossa verrattiin kohdunkaulan välilevyn nivelleikkausta anterioriseen kohdunkaulan diskektomiaan ja fuusioimiseen. Spine 2015, 40, 674–683. [CrossRef] [PubMed]

20. Graham, J.; Estes, BT Mitkä standardit voivat (ja eivät voi) kertoa meille selkäytimestä? SAS J. 2009, 3, 178–183. [CrossRef] [PubMed]

21. Mannen, EM-mekaaninen rintarangan ja siihen liittyvien implanttien testaus. Ortopedisten implanttien mekaanisessa testauksessa; Woodhead Publishing: Sawston, Iso-Britannia, 2017; s. 143–160.

22. Cza, B.; Emm, C.; Hls, D.; Esc, D.; BMW, D.; Ww, B.; Bo, CB; Eaf, D.; Deaa, E. Nikamien välisten nivelten momentin kiertokäyttäytyminen taivutuksessa, venymisessä, lateraalisessa taivutuksessa ja aksiaalisessa kiertoliikkeessä ihmisen selkärangan kaikilla tasoilla: jäsennelty katsaus ja metaregressioanalyysi. J. Biomech. 2020, 100, 109579.

23. Sherrill, JT; Siddicky, SF; Davis, WD; Chen, C.; Mannen, EM Mukautetun selkärangan biomekaniikan simulaattorin validointi: tapaus standardointiin. J. Biomech. 2019, 98, 109470. [CrossRef] [PubMed]

24. Mo, ZJ; Zhao, YB; Wang, LZ; Sun, Y.; Zhang, M.; Fan, YB Kohdunkaulan nivelleikkauksen biomekaaniset vaikutukset U-muotoisella levyimplantilla segmentaaliseen liikealueeseen ja ympäröivän pehmytkudoksen kuormitukseen. euroa Spine J. 2014, 23, 613–621. [CrossRef] [PubMed]

25. Teo, EC; Ng, HW Nivelsiteiden, fasettien ja levyytimen roolin arviointi alemmassa kaularangassa puristus- ja sagitaalimomenttien vaikutuksesta elementtimenetelmällä. Med. Eng. Phys. 2001, 23, 155–164. [CrossRef] [PubMed]

26. Vette, AH; Yoshida, T.; Thrasher, TA; Masani, K.; Popovic, MR Kattava kolmiulotteinen dynaaminen malli ihmisen päästä ja vartalosta lannerangan ja kohdunkaulan nivelten vääntömomenttien ja voimien arvioimiseen ylävartalon kinematiikasta. Med. Eng. Phys. 2012, 34, 640–649. [CrossRef]

27. Nimbarte, AD; Zreiqat, M.; Ning, X. Olkapään asennon ja väsymyksen vaikutus kaularangan taivutus-relaksaatiovasteeseen. Clin. Biomech. 2014, 29, 277–282. [CrossRef]

28. Cheng, X.; Wang, T.; Pan, C. Kaularangan segmenttien c2-c7 äärelliselementtianalyysi ja validointi. Metals 2022, 12, 2056. [CrossRef]

29. Kim, SB; Bak, KH; Cheong, JH; Kim, JM; Kim, CH; Oh, SH Kaularangan anterioristen implanttien biomekaaninen testaus: Lujuusominaisuuksien ja metallin väsymisen muutosten arviointi minimaalisesta taipumisesta ja syklisestä kuormituksesta. J. Korean Neurosurg. Soc. 2005, 37, 217–222.

30. Bai, C.; Wei, W.; Hou, D. Uuden titaanikumista kohdunkaulan levyproteesin biomekaaninen analyysi. Leuka. J. Spine Selkäydin. 2014, 24, 752–756.

31. Vanhin, JE; Thamburaj, R.; Patnaik, PC Optimoi ioni-istutusolosuhteita ti-6ai-4v:n kulumisen, väsymisen ja uupumusten parantamiseksi. Surffaa. Eng. 1989, 5, 55–79. [CrossRef]

32. Kim, WJ; Hyun, CY; Kim, HK Ultrahienrakeisen puhtaan ti:n väsymislujuus vakavan plastisen muodonmuutoksen jälkeen. Scripta Mater. 2006, 54, 1745–1750. [CrossRef]

33. Espinoza-Larios, A.; Ames, CP; Chamberlain, RH; Sonntag, V.; Dickman, CA; Crawford, NR Kaksitasoisen kohdunkaulan lukituksen takaruuvi/tanko- ja koukku/tankotekniikoiden biomekaaninen vertailu. Spine J. 2007, 7, 194–204. [CrossRef]

34. Arjmand, N.; Gagnon, D.; Plamondon, A.; Shirazi-Adl, A.; Larivière, C. Vartalon lihasvoimien ja selkärangan kuormituksen vertailu kahdella biomekaanisella mallilla. Clin. Biomech. 2009, 24, 533–541. [CrossRef] [PubMed]

35. Toosizadeh, N.; Haghpanahi, M. Kaularangan äärelliselementtimallin luominen: Lihasvoimien ja sisäisten kuormien arviointi. Sci. Iran. 2011, 18, 1237–1245. [CrossRef]

36. Li, Y.; Lewis, G. Levyjen rappeumataudin kirurgisen hoidon vaikutus c5–c6:ssa kohdunkaulan selkärangan joidenkin biomekaanisten parametrien muutoksiin. Med. Eng. Phys. 2010, 32, 595–603. [CrossRef] [PubMed]

37. Panjabi, MM; Cholewicki, J.; Nibu, K.; Grauer, JN; Babat, LB; Dvorak, J. Piiskaiskuvamman mekanismi. Clin. Biomech. 1998, 13, 239–249. [CrossRef]

Vastuuvapauslauseke/julkaisijan huomautus:Kaikkiin julkaisuihin sisältyvät lausunnot, mielipiteet ja tiedot ovat yksinomaan yksittäisten kirjoittajien ja avustajien, eivät MDPI:n ja/tai toimittajan (toimittajien) lausuntoja. MDPI ja/tai toimittaja(t) eivät ole vastuussa ihmisille tai omaisuudelle aiheutuvista vahingoista, jotka johtuvat sisällössä mainituista ideoista, menetelmistä, ohjeista tai tuotteista.

【Lisätietoja:george.deng@wecistanche.com / WhatsApp:8613632399501】